一種新型的ZVS關(guān)斷電路的研究

摘要：軟開(kāi)關(guān)技術(shù)是開(kāi)關(guān)電源中的一個(gè)重要研究領(lǐng)域。根據(jù)磁性元件的電壓極性在不同開(kāi)關(guān)狀態(tài)下也不同的特點(diǎn)，提出了一種新型的ZVS關(guān)斷電路。這種關(guān)斷電路所附加的元件很少，但可以實(shí)現(xiàn)優(yōu)良的軟關(guān)斷效果。以CCM Buck電路為例，對(duì)該ZVS關(guān)斷電路進(jìn)行了詳細(xì)的理論分析。最后的實(shí)驗(yàn)結(jié)果證實(shí)了理論分析，表明這種電路的正確性和可行性。

關(guān)鍵詞：軟開(kāi)關(guān)；吸收電路；零電壓開(kāi)關(guān)

引言

軟開(kāi)關(guān)（ZVSZCS）技術(shù)可以顯著地減小開(kāi)關(guān)損耗，是開(kāi)關(guān)電源的一個(gè)重要研究領(lǐng)域。迄今為止，實(shí)現(xiàn)軟開(kāi)關(guān)的方案很多，歸納起來(lái)可以有以下幾種不同形式：

1）直接利用諧振實(shí)現(xiàn)的諧振軟開(kāi)關(guān)，它可以實(shí)現(xiàn)良好的軟開(kāi)關(guān)效果，但卻需要采用變頻控制策略，使磁性元件的設(shè)計(jì)難以優(yōu)化；

2）利用輔助開(kāi)關(guān)實(shí)現(xiàn)的有源軟開(kāi)關(guān)技術(shù)，可以實(shí)現(xiàn)PWM控制策略，并達(dá)到很好的軟開(kāi)關(guān)效果，但它需要輔助開(kāi)關(guān)管及其控制驅(qū)動(dòng)電路，不利于增加開(kāi)關(guān)電源的功率密度，可靠性也有所降低；

3）采用無(wú)損吸收電路實(shí)現(xiàn)軟開(kāi)關(guān)技術(shù)，僅需要附加少量無(wú)損元器件（電容、電感和二極管），就可以實(shí)現(xiàn)軟開(kāi)關(guān)[1][2][3][4][5][6][7]，且可以采用PWM控制，便于設(shè)計(jì)磁性元件。

本文提出了一種新型的無(wú)源無(wú)損ZVS軟開(kāi)關(guān)電路，它利用主電感電壓極性跟隨開(kāi)關(guān)狀態(tài)改變的特點(diǎn)，來(lái)恰當(dāng)?shù)乜刂芞VS關(guān)斷電容的充電和放電。該電路具有使用元器件少，無(wú)需額外的輔助開(kāi)關(guān)，且軟開(kāi)關(guān)效果好，控制方便等許多優(yōu)點(diǎn)，研究結(jié)果證明該電路是可行的。

1 新型的磁耦合式ZVS關(guān)斷電路

如圖1所示，新型的ZVS關(guān)斷電路所包含的元器件很少：小電容Cs和二極管Ds，用于實(shí)現(xiàn)主開(kāi)關(guān)的ZVS關(guān)斷；小電感LR、二極管DR和主電感的耦合電感Lmc，給Cs創(chuàng)造充電的準(zhǔn)諧振條件。將圖1中的A～E各個(gè)端點(diǎn)連接到電路的恰當(dāng)位置，就可以為具體電路構(gòu)造ZVS關(guān)斷條件。

圖2所示為一個(gè)帶新型磁耦合式ZVS關(guān)斷電路的Buck拓?fù)?，虛線所包圍部分為附加上去的ZVS關(guān)斷電路。

圖1、2

這種新型的關(guān)斷電路可推廣到所有帶單開(kāi)關(guān)的基本拓?fù)渲?，如圖3所示。

圖3 帶新型ZVS關(guān)斷電路的基本拓?fù)?/B>

由于Cuk、Sepic和Zeta拓?fù)涠己袃蓚€(gè)主電感，這兩個(gè)主電感的電壓極性都隨著開(kāi)關(guān)狀態(tài)發(fā)生改變，故它們都可以用于構(gòu)造新型的ZVS關(guān)斷電路。

2 帶新型ZVS關(guān)斷電路的CCM Buck拓?fù)涞墓ぷ髟?/B>

以CCM Buck電路為例，說(shuō)明新型ZVS關(guān)斷電路的工作原理。為方便電路分析，做如下假設(shè)：

1）輸入電壓Vin為恒定值；

2）輸出電容Co足夠大，輸出電壓Vo恒定；

3）所有元器件都是理想的，忽略其寄生參數(shù)；

4）耦合電感可視為勵(lì)磁電感Lm和一個(gè)理想變壓器組成，勵(lì)磁電流Im為大于零的恒定值。

電路共有5個(gè)工作模態(tài)，如圖4所示，其工作波形如圖5所示。通路用粗線表示。

圖4 電路各個(gè)工作模態(tài)圖

圖5 各個(gè)工作模態(tài)的主要波形圖

模態(tài)1〔t0－t1〕 t0時(shí)刻，電容Cs放電完畢，Do實(shí)現(xiàn)ZVS開(kāi)通，電路進(jìn)入Lm放電狀態(tài)，其電流為Im。

模態(tài)2〔t1－t2〕 t1時(shí)刻，S開(kāi)通。輸入電流iin馬上躍升到Im，輸出二極管Do立即關(guān)斷（S和Do這時(shí)都不是軟開(kāi)關(guān)，這不是本文研究的內(nèi)容）。S開(kāi)通后，V1的極性變?yōu)檎?，其感?yīng)電壓V2也跟著變?yōu)檎籆s和LR在V2作用下發(fā)生串聯(lián)諧振。設(shè)耦合電感的變比為N2/N1，則有：

此時(shí)，iin（t）包含有兩個(gè)電流分量，即

iin(t)=Im＋iLRc(t) （4）

式中：iLRc(t)=(N1/N2)iLR(t)

模態(tài)3〔t2－t3〕 t2時(shí)刻，vCs(t)到達(dá)最大值Vin，并維持不變。iLR(t)在電壓(Vin－V2)的作用下線性下降，即

模態(tài)4〔t3－t4〕 iLR(t)在t3時(shí)刻下降到零，并維持不變，電路進(jìn)入LM充電階段。

模態(tài)5〔t4－t5〕 t4時(shí)刻S關(guān)斷，Cs放電，vCs(t)線性下降，實(shí)現(xiàn)主開(kāi)關(guān)的ZVS關(guān)斷。故S上的電壓為

在t5（對(duì)應(yīng)于前面的t0）時(shí)刻Cs放電完畢，開(kāi)始下一個(gè)工作周期。

3 新型關(guān)斷電路ZVS的實(shí)現(xiàn)條件

根據(jù)模態(tài)3，電路能夠?qū)崿F(xiàn)ZVS的條件是在t2時(shí)刻，vCs(t)的最大值必須大于Vin。而vCs(t)的最大值取決于N2/N1和輸入輸出電壓之差，根據(jù)式（1）和式（3），并設(shè)m=Vo/Vin，則有

其曲線如圖6所示，位于曲線下方的區(qū)域滿足ZVS條件。

由模態(tài)5可以看出，S在關(guān)斷時(shí)候的電壓上升速率由Cs和Im決定，見(jiàn)式(6)。對(duì)于確定的Cs，當(dāng)Im越大時(shí)（即負(fù)載電流越大的時(shí)候），其斜率也大，后面給出的試驗(yàn)波形圖也可以說(shuō)明這一點(diǎn)。

4 實(shí)驗(yàn)結(jié)果

根據(jù)上述的理論分析，設(shè)計(jì)了一個(gè)CCM Buck變換器。其主要參數(shù)如下：Vin=40V；Vo=13V，LR=10mH，Cs=44nF，N2/N1=1，Lm=74mH；Ds和DR采用超快速恢復(fù)二極管，Do為肖特基二極管。開(kāi)關(guān)頻率為50kHz。

試驗(yàn)研究了電路在不同負(fù)載電流條件下，主電路開(kāi)關(guān)過(guò)程的試驗(yàn)電壓和電流波形分別如圖7～圖9所示。由圖可以看出，開(kāi)關(guān)管實(shí)現(xiàn)了ZVS，且開(kāi)關(guān)管的電壓應(yīng)力等于輸入電壓；開(kāi)通過(guò)程也近似于ZCS開(kāi)通，額外的諧振電流分量相對(duì)于主電流來(lái)說(shuō)不大，不會(huì)對(duì)電路的工作造成不良影響。

圖7和圖8

5 結(jié)語(yǔ)

本文提出的新型ZVS關(guān)斷吸收電路，巧妙地利用了不同開(kāi)關(guān)狀態(tài)下主電感電壓極性的不同，來(lái)恰當(dāng)?shù)乜刂芞VS關(guān)斷電容的充電和放電，從而實(shí)現(xiàn)了軟開(kāi)關(guān)。從理論分析和實(shí)驗(yàn)結(jié)果可知，這種無(wú)源無(wú)損吸收電路可以實(shí)現(xiàn)開(kāi)關(guān)管ZVS關(guān)斷，開(kāi)通也接近ZCS效果。且開(kāi)關(guān)管所承受的最大電壓應(yīng)力等于輸入電壓。

這種ZVS關(guān)斷吸收電路所需要的外加元器件數(shù)量很少，而且可以很容易地推廣到其它各種基本拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)中。