基于綜合效率的壓電換能器評(píng)價(jià)方法的研究

在功率超聲領(lǐng)域，壓電換能器作為一種重要的“電-聲( 力)”轉(zhuǎn)換元件，其性能的優(yōu)劣直接關(guān)系到整個(gè)功率超聲系統(tǒng)的工況性能及效率。大量的應(yīng)用場(chǎng)景需要壓電換能器具備穩(wěn)定的輸出特性以及較高的能量轉(zhuǎn)換效率，能夠在長(zhǎng)期連續(xù)的大功率條件下可以穩(wěn)定輸出超聲波能量。針對(duì)壓電換能器性能的評(píng)價(jià)方法，1995 年，顏忠余、林仲茂^[1]從理論上分析了換能器的結(jié)構(gòu)和材料參數(shù)對(duì)其性能指標(biāo)的影響，以及不同外部負(fù)載條件下這些參數(shù)對(duì)換能器性能的影響，并提出正確設(shè)計(jì)的方法。2001 年，俞宏沛等^[2]通過建立在小功率空載激勵(lì)與額定大功率有載激勵(lì)．只要使其振動(dòng)幅度相等則換能器振動(dòng)的動(dòng)態(tài)疲勞及損傷程度是近似相等的原則之上，對(duì)換能器在空載的條件下激勵(lì)，使其振動(dòng)幅度等于有載下的標(biāo)準(zhǔn)參數(shù)值，使換能器在較小的功率級(jí)下進(jìn)行較大的振幅下長(zhǎng)期激勵(lì)振動(dòng)后通過評(píng)價(jià)有效機(jī)電耦合系數(shù)keff 和機(jī)械品質(zhì)因數(shù)Qm 與初始值的變化量來衡量換能器損傷與否。2007 年，Riera E 等^[3]通過搭建基于LabView 的大功率換能器測(cè)試平臺(tái)，監(jiān)測(cè)大功率激勵(lì)條件下?lián)Q能器端的功率、阻抗、相位、振幅、溫度等多參數(shù)的數(shù)據(jù)，對(duì)測(cè)試樣品換能器進(jìn)行綜合數(shù)據(jù)分析和評(píng)價(jià)。

從上述內(nèi)容不難看出，目前針對(duì)換能器性能的評(píng)價(jià)，國(guó)內(nèi)研究者主要基于小信號(hào)等效參數(shù)的評(píng)價(jià)，尚缺乏大功率激勵(lì)時(shí)換能器綜合表觀參數(shù)與小信號(hào)等效參數(shù)的相關(guān)性研究，而國(guó)外研究者開展了換能器的多種參數(shù)的綜合評(píng)價(jià)，但其測(cè)試設(shè)備昂貴和精密，導(dǎo)致應(yīng)用場(chǎng)景非常受限。本文基于上述研究，通過將換能器動(dòng)態(tài)參量Neff與實(shí)際大功率激勵(lì)條件下?lián)Q能器溫度變化表觀參數(shù)的相關(guān)性進(jìn)行分析，研究小信號(hào)測(cè)量條件下的集總參數(shù)與實(shí)際大功率激勵(lì)條件下的換能器表觀參數(shù)的相關(guān)性，建立了一種簡(jiǎn)便、高效的利用綜合效率評(píng)價(jià)換能器性能優(yōu)劣的方法。

1 理論分析

1.1 換能器的力學(xué)等效系統(tǒng)

在功率超聲應(yīng)用中，壓電換能器常采用“夾心式”結(jié)構(gòu)（Sandwich constructions），圖1 為其典型結(jié)構(gòu)示意，該結(jié)構(gòu)一般由前輻射塊、壓電陶瓷以及后部背襯通過一定數(shù)值的預(yù)應(yīng)力（預(yù)應(yīng)力一般約為30 MPa）構(gòu)成了一種力學(xué)串聯(lián)形式。圖2 為該結(jié)構(gòu)換能器的力學(xué)等效模型。在不考慮負(fù)載的條件下，可以將其等效為如圖2所示的一個(gè)質(zhì)量為M_m 的作單自由度運(yùn)動(dòng)的物體連接在彈性系數(shù)（剛度系數(shù)）為K_m 的彈簧上所構(gòu)成的“單自由度阻尼機(jī)械振動(dòng)系統(tǒng)”，其中R_m 為彈簧做功時(shí)的阻尼，ξ 為質(zhì)點(diǎn)的位移量。當(dāng)質(zhì)點(diǎn)M_m 被外力沿固定軸方向推離平衡點(diǎn)時(shí)，彈簧也同時(shí)產(chǎn)生拉伸形變，假設(shè)此時(shí)質(zhì)點(diǎn)位移量ξ 未超出彈簧的彈性限度，根據(jù)胡克定律，其彈簧的彈力F_k與質(zhì)點(diǎn)位移量ξ 存在以下關(guān)系^[4]

通過式（1）可見，彈簧彈力F_k與質(zhì)點(diǎn)位移量ξ 成正比，并根據(jù)牛頓第二定律，可以將式（1）改寫為

其中a 為質(zhì)點(diǎn)M_m加速度，而加速度a即為位移量ξ的二階導(dǎo)數(shù)，因此可以將式（2）改寫為

以上是在未考慮阻尼R_m的情況，而將R_m引入后則可將式（3）改寫為

1.2 換能器的電學(xué)等效系統(tǒng)

考慮到求解電學(xué)問題的方法相較于力學(xué)更豐富和完善，在處理一些機(jī)械振動(dòng)問題時(shí)可以利用相應(yīng)變量物理意義的類比進(jìn)行電學(xué)網(wǎng)絡(luò)等效^[5]。因此，類比于力學(xué)系統(tǒng)的各變量的物理意義，可以將力學(xué)系統(tǒng)中的作為慣量形式存在的質(zhì)量M_m等效為電感量L_e，將儲(chǔ)能形式存在的彈簧彈力K_m等效為電容量C_e，將機(jī)械阻尼R_m等效為電阻R_e，并形成如圖3 所示的一個(gè)串聯(lián)形式的RLC等效電路。

該電路中具有一個(gè)電場(chǎng)為E 的恒壓源，而各等效元件以串聯(lián)的形式連接構(gòu)成了一個(gè)閉合回路，類比于力學(xué)系統(tǒng)，電場(chǎng)E即為力學(xué)系統(tǒng)中F在電學(xué)上的表現(xiàn)形式，而電流I則為力學(xué)系統(tǒng)中v在電學(xué)上的表現(xiàn)形式，則在閉合回路中的各等效元件具有以下的表現(xiàn)關(guān)系^[4]

瞬態(tài)條件下等效電感

瞬態(tài)條件下等效電容

等效電阻

根據(jù)基爾霍夫第二定律可知，閉合回路中各元件上的電壓的代數(shù)和恒等于0，則可將上述等效電路表示為

以上是針對(duì)力學(xué)系統(tǒng)與電學(xué)系統(tǒng)的類比推導(dǎo)，可見兩個(gè)系統(tǒng)之間可以通過各元件在各自系統(tǒng)中所起的作用進(jìn)行等效對(duì)應(yīng)，這對(duì)于理解換能器的工作機(jī)制具有十分重要的意義，但對(duì)于功率超聲換能器而言，其電聲轉(zhuǎn)換效率的高低直接關(guān)系到換能器性能的優(yōu)劣，特別是動(dòng)態(tài)參量N_eff可以較為全面的反映換能器結(jié)構(gòu)、材料、工藝等多方面的性能指標(biāo)^[1]。其表達(dá)式為

其中，Q_e為電學(xué)品質(zhì)因素，Q_m為機(jī)械品質(zhì)因素，K_eff為有效機(jī)電耦合系數(shù)，這些參量的表達(dá)式分別為^[6]

通過式（10）可以理解為Q_e與介質(zhì)損耗成倒數(shù)關(guān)系，并且其還有另一種表達(dá)式^[7]，即

其中，ω 為測(cè)試換能器靜態(tài)參量時(shí)的角頻率，C₀為靜態(tài)電容，R為靜態(tài)條件時(shí)的損耗電阻，而式（11）、式（12）中的f_n、f_m、Z_m分別表示為反諧振頻率和諧振頻率，以及最小阻抗值。而式（12）也可以通過換能器的電容比進(jìn)行表達(dá)^[7]，即

綜合以上對(duì)換能器各集總參數(shù)的推導(dǎo)后可以獲得一個(gè)包含C₀、tanδ、Z_m、L₁、C₁這五個(gè)因素所構(gòu)成的換能器等效模型，其中，C₁為諧振狀態(tài)下的動(dòng)態(tài)電容。并可以通過該模型得到與之對(duì)應(yīng)的N_eff 變化規(guī)律，經(jīng)過歸一化后上述五個(gè)因素與N_eff 的對(duì)應(yīng)關(guān)系如圖4 所示。

正如之前所推導(dǎo)的情況，通過圖4 可見，動(dòng)態(tài)參數(shù)C₁、L₁對(duì)N_eff起到了正面影響，而Z_m、tanδ 及C₀對(duì)N_eff起到了負(fù)面影響，并且這三個(gè)因素影響程度相較于C₁和L₁更為顯著。

2   實(shí)驗(yàn)過程

實(shí)驗(yàn)?zāi)康闹饕獮轵?yàn)證換能器的小信號(hào)集總參數(shù)與實(shí)際大功率激勵(lì)條件的表觀的對(duì)應(yīng)關(guān)系。實(shí)驗(yàn)中分別選取了四種不同特性的PZT-8 壓電陶瓷材料，同時(shí)利用相同的換能器金屬結(jié)構(gòu)部件和安裝工藝參數(shù)裝配形成如圖5、圖6 所示的具備了換能器、變幅桿以及工具頭的完整樣品，并先通過阻抗分析儀采集各樣品的參數(shù)后，按式（9）計(jì)算得出相應(yīng)樣品的N_eff數(shù)值。如圖7 所示，再利用大功率激勵(lì)信號(hào)源在無載條件（空氣中）下進(jìn)行時(shí)長(zhǎng)30 分鐘的大功率激勵(lì)，同時(shí)利用紅外熱成像儀記錄換能器各標(biāo)志點(diǎn)溫度變化數(shù)據(jù)后求解出換能器積溫率（Rate of accumulated temperature）進(jìn)行比較。其積溫率表達(dá)式為

其中，ΔT 表示換能器各標(biāo)志點(diǎn)溫差，t表示為積溫時(shí)間。

圖5 實(shí)驗(yàn)中所制作的換能器樣品

圖6 實(shí)驗(yàn)中制作的完整樣品

圖7 實(shí)驗(yàn)中的測(cè)試系統(tǒng)示意圖

表1 顯示了利用上述方法獲得的各實(shí)驗(yàn)樣品的相關(guān)電學(xué)等效參數(shù)和動(dòng)態(tài)參量N_eff以及與之對(duì)應(yīng)的換能器積溫率V_at。通過表1 所示數(shù)據(jù)可見，N_eff與V_at具有相關(guān)性聯(lián)系。

3   結(jié)果

通過上述實(shí)驗(yàn)可以驗(yàn)證換能器的綜合參量N_eff與換能器在大功率激勵(lì)條件下的溫升呈現(xiàn)負(fù)相關(guān)性，隨著N_eff的增高，換能器的整體的溫升速度也隨之降低。并且，就換能器的集總參數(shù)而言，明顯可見介質(zhì)損耗tanδ與N_eff之間呈現(xiàn)了明顯的直接相關(guān)性，而C₀、C₁、L₁由于具備一定的關(guān)聯(lián)屬性，直接相關(guān)性不明顯。

利用上述實(shí)驗(yàn)結(jié)果，將N_eff作為自變量，而將V_at作為因變量進(jìn)行線性回歸分析^[8]，并從表2可以看出，模型公式為：V_at= 0.457-0.829×N_eff，模型R方值為0.989，意味著N_eff可以解釋V_at的98.9% 變化原因。對(duì)模型進(jìn)行F 檢驗(yàn)時(shí)發(fā)現(xiàn)模型通過F 檢驗(yàn)(F = 174.975，p = 0.006<0.05)， 也即說明N_eff一定會(huì)對(duì)V_at產(chǎn)生影響關(guān)系， 最終具體分析可知：N_eff的回歸系數(shù)值為-0.829(t = -13.228，p = 0.006<0.01)，意味著N_eff會(huì)對(duì)V_at產(chǎn)生顯著的負(fù)向影響關(guān)系。

4   討論

通過圖8 可以看到，對(duì)于一個(gè)完整的換能器而言，N_eff與V_at呈現(xiàn)負(fù)相關(guān)性變化，即N_eff數(shù)值越大，其所對(duì)應(yīng)的V_at也越小。同時(shí)，利用數(shù)據(jù)的線性回歸分析結(jié)果也可知，N_eff全部均會(huì)對(duì)V_at產(chǎn)生顯著的負(fù)向影響關(guān)系。當(dāng)C₁與C₀的比值達(dá)到0.002時(shí)，并且C₁與L₁的比值達(dá)到0.01 時(shí)，換能器的整體N_eff值將處于一個(gè)相對(duì)較高的水平，其溫升率則較低，換能器性能優(yōu)異。而當(dāng)換能器的上述比值分別低于0.0018 以及0.009時(shí)，換能器的N_eff值偏低，溫升率則會(huì)偏高，換能器性能劣化趨勢(shì)顯著。綜上所述，通過對(duì)于換能器的集總參數(shù)等效模型與實(shí)驗(yàn)的結(jié)果可見，換能器動(dòng)態(tài)參量N_eff可以較為全面地反映換能器的性能水平。并且可以發(fā)現(xiàn)，實(shí)際的大功率激勵(lì)后換能器的表觀積溫率V_at與動(dòng)態(tài)參量N_eff之間存在相關(guān)性聯(lián)系，通過直接獲取換能器V_at數(shù)據(jù)并結(jié)合N_eff的比較可以簡(jiǎn)便和迅速的評(píng)價(jià)換能器的性能水平的優(yōu)劣。而通過等效模型分析并結(jié)合實(shí)驗(yàn)結(jié)果可知，提高換能器的動(dòng)態(tài)電感L₁、動(dòng)態(tài)電容C₁并保持與靜態(tài)電容C₀的一定比值，同時(shí)降低阻抗Z_m和介質(zhì)損耗tanδ，則可以獲得較高的動(dòng)態(tài)參量N_eff值。因此，基于本文的研究結(jié)果，特別是針對(duì)不同條件或狀態(tài)下，換能器的動(dòng)態(tài)參數(shù)與靜態(tài)電容之間的比值與N_eff 的對(duì)應(yīng)性也將是后續(xù)研究的一個(gè)重要方向。

參考文獻(xiàn)：

[1] 顏忠余,林仲茂.夾心壓電換能器的優(yōu)化設(shè)計(jì)─分析各參數(shù)對(duì)換能器性能的影響[J].聲學(xué)學(xué)報(bào),1995(1):18-25.

[2] 俞宏沛,費(fèi)國(guó)強(qiáng),方玲.用壽命試驗(yàn)來評(píng)估聲吶換能器[C].全國(guó)船舶儀器儀表二00一年學(xué)術(shù)會(huì)議.中國(guó)儀器儀表學(xué)會(huì);中國(guó)造船工程學(xué)會(huì),2001.

[3] Riera E , Juan A Gallego-Juárez, Blanco A , et al. Power characterization of ultrasonic piezoelectric transducers[C]. International Congress on Ultrasonics, ICU 2007. 2007.

[4] 杜功煥,朱哲民,龔秀芬.聲學(xué)基礎(chǔ).2版[M].南京:南京大學(xué)出版社,2001.

[5] 滕舵,楊虎,李道江.水聲換能器基礎(chǔ)[M].西安:西北工業(yè)大學(xué)出版社,2016.

[6] 佚名.Piezoelectric Ceramics: Principles and Applications[J]. 2011.

[7] 林書玉.超聲換能器的原理及設(shè)計(jì)[M].北京:科學(xué)出版社,2004.

（本文來源于《電子產(chǎn)品世界》雜志2022年4月期）