一種單極倍頻電壓型SPWM軟開(kāi)關(guān)DC/AC逆變器的設(shè)計(jì)

(d) t₃－t₄

圖3 各種模式下的等效電路拓?fù)?

在t₅時(shí)刻，S₁關(guān)斷，緩沖電容C₁的存在，S₁實(shí)現(xiàn)零電壓關(guān)斷。t₅時(shí)刻之后，電路進(jìn)入開(kāi)關(guān)周期的下半周期，其工作模式同上。

2.3 電路特性討論

1）主電路中不需要任何電壓/電流檢測(cè)裝置來(lái)實(shí)現(xiàn)開(kāi)關(guān)管軟開(kāi)通。

2）由于開(kāi)關(guān)管實(shí)現(xiàn)軟開(kāi)關(guān)，所以逆變器的輸出電壓波形不會(huì)因?yàn)樗绤^(qū)時(shí)間t_d的存在而發(fā)生畸變。

3）不會(huì)因?yàn)橥粯虮鄣膬蓚€(gè)二極管的反向恢復(fù)電流而導(dǎo)致橋臂直通。

4）控制電路采用單極倍頻電壓控制信號(hào)，主電路在一個(gè)周期中各個(gè)時(shí)間段過(guò)渡時(shí)，僅有一個(gè)開(kāi)關(guān)管的狀態(tài)發(fā)生改變，這就降低了在產(chǎn)生一定的脈波數(shù)時(shí)開(kāi)關(guān)的動(dòng)作次數(shù)，或者說(shuō)用同樣的開(kāi)關(guān)頻率可以把輸出電壓中脈波數(shù)提高一倍，這對(duì)減小開(kāi)關(guān)損耗，提高逆變器的工作效率都是有好處的。

5）在主電路的SPWM輸出電壓波形中，正向只有正電壓脈沖，負(fù)向只有負(fù)電壓脈沖，這對(duì)減小輸出濾波參數(shù)，提高輸出波形質(zhì)量是有好處的。

由于單極倍頻SPWM軟開(kāi)關(guān)DC/AC變換器的超前橋臂控制信號(hào)與滯后橋臂的控制信號(hào)相差180°，所以超前臂的開(kāi)關(guān)動(dòng)作與滯后臂相對(duì)獨(dú)立。這為各橋臂上的驅(qū)動(dòng)信號(hào)相差120°的，三相逆變器電感換流調(diào)頻軟開(kāi)關(guān)技術(shù)的進(jìn)一步研究，打下了較好的基礎(chǔ)。

3 主要參數(shù)設(shè)計(jì)

3.1 電感L_r1(L_r2)的設(shè)計(jì)

由2.3的分析知

≥t_d（4）

將式（1）代入式（4）并整理有

L_r2≤(1－α)(1＋α－4f_ct_d)（5）

3.2 電容C_r1(C_r2)的設(shè)計(jì)

由2.2的工作過(guò)程分析可知，在緩沖電容C₃及C₄充放電時(shí)間很短的情況下，圖1等效拓?fù)淙鐖D4所示。

圖4 等效電路拓?fù)?

根據(jù)等效拓?fù)?，有式?）成立

di₃/dt=（E_D－v_Cr2）/L_r2;dv_Cr2/dt=i_Lr2/C_r2(6)

進(jìn)一步得到i₃的最大值為

i_3max=E_D/4f_cL_r2（1＋1/48f_c²L_r2C_r2）(7)

由式(7)可知，為了盡可能最大限度向負(fù)載傳輸能量，集電極電流i₃應(yīng)盡可能大，所以，C_r2越小越好。然而C_r2太小諧振阻抗太大，續(xù)流時(shí)間太長(zhǎng)，將影響驅(qū)動(dòng)信號(hào)，開(kāi)關(guān)管的占空比將嚴(yán)重丟失，輸出功率降低。為兼顧二者，在實(shí)際中一般取1/48f_c²L_r2C_r2≤0.1，所以

C_r2≥5/24f_c²L_r2（8）

3.3 緩沖電容C₁(C₂，C₃，C₄)的設(shè)計(jì)

當(dāng)緩沖電容C₁太大時(shí)，充放電時(shí)間常數(shù)較長(zhǎng)，若充放電時(shí)間大于死區(qū)時(shí)間t_d，將產(chǎn)生橋臂直通現(xiàn)象。為確保此現(xiàn)象不發(fā)生，所以緩沖電容取值不能太大。