7.5kVA單相航空靜止變流器的設(shè)計

引言

航空靜止變流器要求可靠性高、體積小、重量輕和電氣性能好，尤其對可靠性有特別高的要求。為此，我們分析并應(yīng)用一種新穎雙管正激組合變換器作為逆變器直流輸入前級，它既具有雙管正激變換器內(nèi)部橋臂無直通現(xiàn)象、原邊開關(guān)管電壓應(yīng)力低等可靠性高的優(yōu)點，同時克服了雙管正激變換器由于輸出整流和續(xù)流二極管電壓應(yīng)力過高、不能可靠應(yīng)用于輸出高電壓場合的弱點[1][2]。靜止變流器逆變部分采用了三態(tài)滯環(huán)電流控制型逆變器，其相對于電壓控制型逆變器具有響應(yīng)速度快和穩(wěn)定性好的優(yōu)點，其相對于二態(tài)滯環(huán)電流控制型逆變器具有輸出電壓THD低和效率高的優(yōu)點[4]。

1 原理分析

7.5kV·A單相航空靜止變流器系統(tǒng)結(jié)構(gòu)框圖，如圖1所示，它由三相不控整流橋、雙管正激組合DC/DC直流變換器和三態(tài)滯環(huán)電流控制型單相逆變器三部分構(gòu)成。直流變換器把不控整流橋輸出的脈動直流電壓240～300V提高到360V，以滿足逆變器最低輸入電壓幅值的要求。

1.1 DC/DC變換器原理分析

在雙管正激變換器及其隔離式直流變換器中，由于副邊輸出整流和續(xù)流二極管的電壓應(yīng)力與輸出電壓成正比，快恢復(fù)二極管電壓應(yīng)力越高，其關(guān)斷時反向恢復(fù)過程產(chǎn)生的電壓尖峰和熱應(yīng)力問題就越嚴重，危及二極管的安全運行，因此，副邊輸出二極管是隔離式變換器輸出高壓時的最薄弱環(huán)節(jié)。變壓器副邊輸出續(xù)流快恢復(fù)二極管電壓定額等級越高，往往其反向恢復(fù)時間就越長[5]，反向恢復(fù)過程中變壓器漏感儲能也就越大；當反向恢復(fù)過程結(jié)束時，產(chǎn)生的加在該續(xù)流二極管上的電壓尖峰就越高。另外，副邊輸出續(xù)流二極管反向恢復(fù)時間越長，變換器輸出占空比丟失現(xiàn)象就越嚴重，須增加變壓器副邊匝數(shù)，導(dǎo)致進一步增大輸出整流和續(xù)流二極管電壓應(yīng)力。因此，提高變換器輸出高壓時的可靠性，關(guān)鍵是降低副邊輸出二極管的電壓應(yīng)力。通過串聯(lián)二極管以及另加吸收電路的方式，雖可以降低二極管電壓應(yīng)力，但串聯(lián)時的均壓電容和吸收電容會增大變壓器原邊的開關(guān)管電流應(yīng)力，并且可能會引起變壓器漏感和均壓電容的振蕩；另外，阻容吸收電路的功耗也降低了整個變換器效率。

為了有效降低變壓器副邊輸出二極管電壓應(yīng)力，我們采用了一種新穎雙管正激組合變換器[2][3]。如圖2所示，變壓器原邊輸入端4路雙管正激交錯并聯(lián)、副邊輸出端采用先并聯(lián)后串聯(lián)的組合形式。

圖2

該組合變換器輸入、輸出電壓關(guān)系式為

Vo=4N(2L)DVin （1）

式中：Vin和Vo分別為輸入和輸出電壓；

D為功率開關(guān)管（Q1～Q8）的導(dǎo)通占空比；

N（2L）為高頻變壓器（T1～T4）副邊與原邊的匝數(shù)之比。

副邊輸出續(xù)流二極管（D10及D14）電壓應(yīng)力VF（2L）為

VF(2L)=N(2L)Vin （2）

副邊輸出整流二極管(D9，D11～D13)電壓應(yīng)力VR(2L)為

VR(2L)=2N(2L)Vin （3）

而對于雙管正激變換器，其輸出電壓Vo、副邊整流二極管電壓應(yīng)力VR(1L)和副邊續(xù)流二極管電壓應(yīng)力VF(1L)分別如式（4）～式（6）所示[1]。

Vo=N(1L)DVin （4）

VR(1L)=N(1L)Vin （5）

VF(1L)=N(1L)Vin （6）

式中：N(1L)為雙管正激變換器的高頻變壓器副邊與原邊的匝數(shù)之比。

當兩種變換器輸入、輸出電壓及導(dǎo)通占空比均相同時，由式（1）～式（6）可得關(guān)系式

式（7）及式（8）表明，新穎組合變換器副邊輸出續(xù)流二極管電壓應(yīng)力僅為雙管正激變換器對應(yīng)副邊二極管的1/4，大大降低了二極管耐壓等級。為此，我們采用了耐壓為600V的快恢復(fù)二極管DSEI30-06A作為副邊續(xù)流二極管，其反向恢復(fù)時間為35ns，且無須另加阻容吸收電路，其電壓尖峰不超過350V。因此，該新穎組合變換器可以可靠地應(yīng)用于輸出高電壓場合。