針對容性負載的線性功率放大電路的穩(wěn)定性設計
第二步:如圖8所示,在低頻部分,由于阻性反饋Rf和Ri決定的小信號交流增益1/βlow是一個25.1 dB的水平線,其與含有容性壓電負載的開環(huán)增益Ao1w/CL曲線的閉合率為40 dB/dec,因此,必須提高電路的穩(wěn)定性。本文引用地址:http://2s4d.com/article/179842.htm
第三步:如圖9所示,噪聲增益相位補償法是以維持閉環(huán)增益不變的基礎上,在高頻部分增加了放大電路的整體噪聲增益,其缺點是減小了閉環(huán)帶寬,反饋零點相位補償法是以單位增益穩(wěn)定性為代價,其優(yōu)點是提高了閉環(huán)帶寬。因此,可以根據(jù)性能折中的原則,將上述兩種相位補償法相融合。
由Rn和Cn組成的噪聲增益相位補償網(wǎng)絡,提高了在高頻部分的小信號交流增益1/βhi:
如圖8所示,噪聲增益的零點頻率fzl可以按照20 dB/dec的閉合率,由噪聲增益的極點頻率fp5,向小信號交流增益1/βlow變化。然而,僅靠噪聲增益相位補償法,閉合率仍舊為40 dB/dec。
第四步:如圖8所示,反饋零點相位補償法是在小信號交流增益1/βhi上增加一個極點,極點頻率設置在閉合頻率fcl十分頻處,目的是防止Ao1曲線隨時間和溫度發(fā)生向左漂移,這就可能會導致出現(xiàn)40 dB/dec的閉合率。Cf和Rf的極點頻率fp6為:
如圖8所示,由于小信號增益不能小于0 dB,因此,1/β曲線與O dB相交形成了零點頻率fz2。
第五步:由于在閉合頻率fcl處的閉合率為20 dB/dec,因此,初步完成了該電路的穩(wěn)定性設計。
2.2.2 相頻曲線的穩(wěn)定性分析
如圖10所示,從直流到fcl處,相位裕度φ≥45°,因此該電路應具有較好的穩(wěn)定性。
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